050501200 關(guān)閉膜片 SHUT OFF MEMBRANE JETS64 FD/VPC-V 生活污水排放泵及真空馬桶備件
飛行優(yōu)化控制和推進劑能量管理需要，發(fā)展了一種采用隔層式 ( 軟隔離) 或隔艙式 ( 硬隔離) 隔離裝置進行固體發(fā)動機燃燒室分隔的技術(shù)，可實現(xiàn)固體火箭發(fā)動機的多次關(guān)機、啟動。在現(xiàn)有兩種形式隔離裝置中，隔艙式具有結(jié)構(gòu)簡單、下一級脈沖裝藥形式限制小、打開壓強統(tǒng)一性高等一系列優(yōu)點，已逐漸發(fā)展形成噴射棒、非金屬易碎、金屬膜片等形式隔離裝置的雙脈沖發(fā)動機。
金屬膜片式隔艙脈沖發(fā)動機常選用金屬或非金屬支撐件、一側(cè)經(jīng)絕熱處理的金屬膜片組合進行燃燒室分隔，經(jīng)驗證，該方案采用隔熱層、沉淀硬化不銹鋼隔板本體、絕熱層和金屬膜片結(jié)構(gòu)可以實現(xiàn)燃燒室分隔，但仍存在質(zhì)量大、絕熱特性差等缺點。提出了8通氣孔金屬隔板設(shè)計，提高了絕熱和抗燒蝕性能，但結(jié)構(gòu)型面仍有不足。
輪輻式支撐件可減小隔艙重量，并且可與密封膜片緊密貼實，因此被廣泛應(yīng)用于各類脈沖發(fā)動機。此外，在膜片上還能實施刻痕、絕熱處理、材料改進等措施，可進一步改善打開壓強、材料敏感性等特性。 [2]
金屬膜片設(shè)計
采用金屬膜片和輪輻式支撐構(gòu)成隔艙結(jié)構(gòu)完成雙脈沖發(fā)動機燃燒室級間隔離。其工作原理為： I 脈沖點火工作時，在金屬膜片分隔作用下兩脈沖燃燒室保持獨立； 當 II 脈沖工作內(nèi)壓達到打開壓強后，膜片按預(yù)先設(shè)計形式破裂，兩級燃燒室貫通，燃氣依次通過隔艙結(jié)構(gòu)、I 脈沖燃燒室和尾噴管后排出，產(chǎn)生第二次推力。
為實現(xiàn)以上工作過程，金屬膜片在隔艙結(jié)構(gòu)設(shè)計過程中占重要地位。根據(jù)液體發(fā)動機閥門破裂膜片研究方法，確定采用強度高、易變形的LY12鋁合金材料、薄板形式金屬膜片。另外，為可靠、方便地控制打開壓強、隔艙消融形狀，還需在其一側(cè)進行預(yù)先刻痕處理。 [2]
應(yīng)力強度因子公式推導
在不影響結(jié)論正確性基礎(chǔ)上，做以下假設(shè)以便合理確定預(yù)制缺陷結(jié)構(gòu)參數(shù)，完成膜片設(shè)計：
( 1) 選取垂直于缺陷槽的任一截面作為研究對象，將該截面簡化為二維板條結(jié)構(gòu)。
( 2) 膜片實際破壞過程為瞬間動態(tài)過程，材料還未發(fā)生塑性屈服，近似認為膜片的動態(tài)破壞過程為線彈性斷裂問題。
( 3) 圓弧長度與預(yù)制缺陷V型槽斜面長比值小于0.05倍時，膜片打開壓強對預(yù)制缺陷圓角并不敏感，因此，預(yù)制缺陷需確定的結(jié)構(gòu)參數(shù)僅為V型槽開口角度α，缺陷深度a和膜片厚度h。
此外，由于所確定的金屬膜片預(yù)制缺陷槽為均勻放射狀，各缺陷槽尺寸、受力狀態(tài)相同，忽略各缺陷槽之間的影響，任取其中任一條缺陷作為研究對象；所設(shè)計的金屬膜片破壞形式均為 I 型裂紋擴展破壞，因此只需求解預(yù)制缺陷處的 I 型應(yīng)力強度因子 KI 即可表征金屬膜片設(shè)計合理性。
JETS 050501200關(guān)閉DWG薄膜
JETS 真空馬桶控制器054100970
JETS 100100030釋放按鈕
JETS 真空馬桶控制器101100010
JETS 101101810 啟動閥
JETS 034503112 橡皮管
JETS 034501010 橡皮管
橡膠接頭 034505600
JETS 034536900 NR-閥
037201300 O形密封圈
馬桶蓋支座 069608603
JETS 034501020 軟管
JETS 100100601 彈簧
JETS 037201301 密封圈
JETS 100100450 閥芯
JETS 034505610 閥嘴
053531720固定彈簧 JETS 64
JETS 038225700 油封總成
JETS 02A265105 真空吸塵器的隔離套
JETS 038399550 真空吸塵器的環(huán)
JETS 037531100 密封
JETS 036531600 螺絲
金屬膜片結(jié)構(gòu)設(shè)計
根據(jù)II脈沖藥柱穩(wěn)定點燃初始壓強控制要求，確定金屬膜片設(shè)計打開壓強為2.2MPa。在某實際隔艙式雙脈沖發(fā)動機直徑限制膜片半徑R =142mm時，確定動態(tài)斷裂韌性約為21MPa /m2的膜片結(jié)構(gòu)尺寸分別為： 開口角度α =90°，缺陷深度a=1mm，膜片厚度h=3mm。
經(jīng)計算，在該參數(shù)條件時預(yù)制缺陷上應(yīng)力強度因子隨徑向距離變化關(guān)系。可以看出： 由于圓板中心處應(yīng)力最大，應(yīng)力強度因子在該處也達到極大值，其后隨徑向距離增大逐漸減小。此外，圓心處應(yīng)力強度因子達到21.4 MPa/m2 ，大于對應(yīng)材料斷裂韌性，因此在該燃燒室內(nèi)壓作用下，膜片將從中心位置開始破壞并逐步擴展致整個預(yù)制缺陷，符合預(yù)先設(shè)計。 [2]
金屬膜片打開驗證實驗
為考核結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計合理性，采用裝置開展隔艙金屬膜片打開單項實驗。該實驗裝置由 I、II 脈沖集壓室、隔艙結(jié)構(gòu)、進壓口、測試裝置等部件構(gòu)成。實驗中在 II 脈沖集氣室內(nèi)裝填假藥柱以真實模擬脈沖發(fā)動機自由空間，通過設(shè)置在兩個集壓室的進壓口與利用適量點產(chǎn)生的壓強相互聯(lián)通模擬脈沖發(fā)動機燃燒室初始壓強。 [2]
針對設(shè)計膜片結(jié)構(gòu)開展6次實驗研究，實驗后進行的膜片完整性檢查結(jié)果顯示： 除第一次實驗中膜片結(jié)構(gòu)較為完整外，其余均從預(yù)制缺陷位置產(chǎn)生3～ 5條數(shù)量不等的 I 型貫穿性裂紋，與預(yù)先“米"字形設(shè)計一致。同時，實驗中也發(fā)現(xiàn)后五次實驗中各條缺陷均未同時貫穿，主要原因在于：應(yīng)力強度因子一致性受缺陷深度加工誤差影響較大，必然導致破壞程度存在一定差異。
第一次實驗中點產(chǎn)生的最大壓強僅為1.68MPa，小于打開壓強設(shè)計值，因此膜片打開失敗； 其余5次實驗因建壓加載速率差異等因素影響，各次實驗曲線間存在一定差異，但總體變化趨勢趨于一致，五次實驗中打開壓 強平均值為2.10MPa，與設(shè)計值誤差約為4.545% ，說明采用所建立方法獲得的金屬膜片結(jié)構(gòu)參數(shù)滿足設(shè)計要求
